一、土与结构相互作用简捷计算方法（论文文献综述）
马晨阳[1]（2021）在《流冰荷载作用下双柱式钢筋混凝土桥墩动力响应分析》文中研究指明寒冷地区的涉水桥梁在春季开江时往往会遭受到流动冰排撞击的威胁,巨大的流冰撞击力会引发桥梁结构局部损伤破坏甚至结构整体垮塌的危险,对桥梁结构的安全运营构成了严重威胁。开展流冰荷载作用下桥梁结构的响应分析以及流动冰排与桥梁结构的相互作用研究对于保障桥梁结构安全以及人民的生命财产安全具有重要意义。传统的桥梁结构流冰荷载作用计算方法大多数是基于经验统计公式,在估算结构的流冰荷载作用时往往精度不高,对于寒区桥梁结构的冰害响应分析以及结构抗冰害设计带来了一定影响。因此,本文采用理论分析、现场试验以及数值模拟等方法,开展了流冰环境及结构响应现场实测研究,建立了基于有限元的桥梁结构流冰荷载作用响应分析方法,提出了基于位移响应差值的桥梁结构流冰荷载识别方法。具体研究工作如下:（1）建立了面向寒区桥梁的流冰期环境与结构响应的现场监测系统,进行了流冰参数的现场测量以及流冰撞击桥墩时结构响应的监测,分析了呼玛河的冰清变化过程。研究结果表明,2019年春季呼玛河开河主要原因是气温升高,河冰融化,河流水位上涨导致冰面开裂而形成流冰,属于文开江。采用“标尺法”结合视频图像能够较准确地计算出冰排面积,测量了流冰期冰排厚度及冰排流速。（2）建立了寒区桥梁结构流冰荷载作用的数值模拟方法,并验证了该有限元模型的正确性。研究了不同的冰排宽度、厚度和流速对桥墩撞击力、桥墩横桥向位移的影响。分析了流冰荷载作用下桥墩结构的应力变化及损伤发展。研究结果表明,桥墩撞击力峰值和横桥向位移随着冰排宽度的增加而增大,当冰排宽度超过桥墩破冰体迎冰面投影宽度时,增大冰排宽度对于桥墩撞击力峰值和横桥向位移影响不大。随着冰排厚度和流速的增大,桥墩横桥向位移和撞击力峰值增加明显。桥墩的应力和损伤区域随着流冰速度的增加而增大。（3）系统总结了国内外最大流冰撞击力计算模型,通过流冰与桥梁结构相互作用的数值计算获取了流冰撞击力时程曲线与桥墩位移时程曲线,对最大流冰撞击力与桥墩最大位移数据进行统计回归分析,建立了流冰最大撞击力与桥墩结构最大位移的函数关系式,提出了基于位移插值法的桥梁结构流冰荷载识别方法,并验证了该方法的可行性。研究结果表明,流冰荷载识别的位移插值法能够较为准确地估算出桥梁结构的流冰最大撞击力。
段伟[2]（2020）在《基于多功能CPTU测试的无黏性土原位状态特性与液化评价理论及应用研究》文中指出城市地下空间大规模的开发与利用,对交通水利等基础设施的安全性、长期服役性能和防灾减灾能力提出了更高的要求。液化触发评估成为液化震害预防的首要任务,而无黏性土（砂土、粉土）的空间分布与原位状态是其非常重要的内容。多功能孔压静力触探（CPTU）是在天然位置对土体工程性质进行原位评价的一种新型测试技术,具有精度高、测试参数多元化等优点,在国际上被广泛用于无黏性土的状态特性评价与液化判别。相比于相对密实度,状态参数能够表征无黏性土的密实度与应力水平的双重影响,其确定方法和相关应用被国内外学者广泛关注。深入开展原位状态参数确定和液化地基设计水平应用等研究,为原位状态评价与应用提供理论依据和技术支撑。本文以国家重点研发计划项目、国家自然科学基金项目和江苏省研究生科研与实践创新计划项目为依托,针对饱和无黏性土状态参数评价难题,采用多功能CPTU原位测试、室内试验和理论分析相结合的方法,对饱和无黏性土原位状态特性与液化评价理论及应用进行系统研究,主要研究内容与成果如下:（1）通过南京河砂标定罐CPT试验及数据处理群集（GMDH）智能算法对砂土状态参数确定法进行了系统地研究。研究结果表明:锥尖阻力存在明显的“临界深度”,并且其值随着相对密实度Dr的增加而增大,约在0.45-0.60m之间,在半对数坐标中,CPT参数与重度γ、Dr呈良好线性关系;CPT贯入砂土体时探头附近形成高应力区,并由中心沿着水平、竖向方向逐渐分散,CPT贯入机理作用范围会随着Dr的增加而相应地扩大,含水量变化也会影响CPT测试参数值。GMDH建立的ψ法不需要额外的附加参数如静止土压力系数K0、土体压缩指标k,m等,克服了现有一阶方法求解过程复杂且精度较低的问题;采用qt1N,σ′vo,土类指数Ic,BJ作为输入参数的模型为基于性能评价和便捷角度首选的模型;敏感性分析显示qt1N和Ic,BJ是获取ψ的关键参数;应用于标定罐南京河砂、唐山地震液化场地土体状态表征及液化评价,所给的ψ结果与已有经典方法基本一致,液化判别结果也是一致的。（2）通过对废黄河泛滥沉积针对江苏典型地质成因无黏性土,提出了基于电阻率CPTU测试的饱和无黏性土原位状态参数评价方法。研究结果表明:土类指数Ic是连接粉砂土状态性能和电学性能的有效指标之一,采用所提出的电阻率CPTU评价法与Plewes法,Been和Jefferies及Robertson法计算的状态参数沿深度变化趋势一致且数值接近;状态参数与相对密实度沿深度的变化趋势正好相反,线性相关性较好,可通过常用的相对密实度指标将状态参数量化;通过状态参数计算的循环阻力比CRR与国际通用NCEER法计算值基本一致;电学剪胀参数与归一化锥尖阻力、相对密实度呈现良好的幂函数相关关系,电阻率CPTU可作为一种现场原位状态评估及地基基础密实控制的强有力工具。（3）针对江苏典型地质成因无黏性土,提出了基于地震波CPTU测试的饱和无黏性土原位状态参数评价方法。研究结果表明:本文所提出的基于Vs的原位状态参数评价方法与CPTU法更接近,一致性更好;现场应力条件下,Vs可表达为状态参数ψ、有效上覆应力?′v0和静止土压力系数K0的函数;绘制了江苏地区Vs-?′v0平面中状态参数剖面等值线图,给出了任意深度处无黏性土的状态（松散与密实）及液化敏感区域;Vs与归一化锥尖阻力qt1N呈良好的幂函数关系,以此构建了Robertson的SBTn土分类图中剪切波速等值线图;联合锥尖阻力和状态参数可提供一个全面与统一的无黏性土Gmax预测新方法。（4）通过室内试验,研究了不同含砂量的粉-砂混合物的液化动力特性及状态参数指标液化评价方法。研究结果表明:砂质粉土液化和循环软化发生在超孔隙水压力比在0.75-0.85范围之间,累积剪切应变在5%左右,随后由大的剪切应变和超孔隙水压力比产生液化,在一定的孔隙比e下,粉土含量影响不明显,其影响被其他控制因素如相对密实度显着稀释,CRR与e呈良好的线性关系,随着砂含量增加,粉土-砂混合物的微观结构和固体颗粒接触特性发生了变化,砂质粉土的累积孔隙分布曲线具有良好的梯度、孔径分布曲线具有多峰特性;状态参数ψ与三轴循环阻力比CRR tx,15呈指数函数关系,CRR tx,15随着ψ的增大而逐渐减小,基于指标ψ提出了室内三轴CRRtx,15与现场CRR7.5之间的修正因子模型。（5）基于粒子群优化（PSO）的核极限学习机（KELM）算法（PSO-KELM算法）建立了简化应力框架下CPTU液化评价方法。研究结果表明:该CPTU模型一个显着特点是适用于更广范围的土体,包括之前的认识“太黏不能液化”;对于粉质土,孔压参数Bq对CRR有一定的影响,并以图的形式给出呈现;所提CPTU模型进行液化判别及现场实际观察结果一致。基于极大似然估计给出的基于Fs的PL计算模型,能够考虑模型固有的不确定性,最终形成基于CPTU简化应力模型液化势评价统一理论体系。（6）基于CPTU测试技术论证了液化地基状态与判别的可行性和优越性,研究了处理效果评价方法体系及CPTU多元液化判别方法。研究结果表明:CPTU能够直接测试现场土体内部孔压分布,可直接评价土的原位状态及力学性质,CPTU土分类图能够对液化与非液化土给出较为满意的划分结果,提出了联合归一化超孔压与状态参数差图表法并能够有效地进行土体的原位状态及潜在的剪胀性行为评价;提出了液化地基处理致密化评价指标:相对增长指标、电阻率指标、小应变刚度、状态参数等指标。基于随机场理论,通过场地液化势区划图有效地评价液化地基处理效果,建立了可视化、定量且准确的抗液化地基处理评价体系。基于SPT与剪切波速联合测试评价理论,建立了无黏性土多元液化CPTU评价方法。
白海卫[3]（2020）在《基于脆弱性的穿越工程中既有地铁线风险评估与控制》文中提出穿越工程已成为既有地铁线路安全运营的重大风险源之一,从风险评估与控制层面讨论既有地铁线的安全问题,是保障地铁线正常运营和穿越工程顺利实施双方面的基础课题。目前,在风险评估与控制研究领域,由于穿越工程中被穿越对象（既有地铁线）的特殊因素以及参建各方的人员特性因素、管理措施因素等影响要素众多,风险评价指标的分析及模型建立成为研究的重点;其次,仅从风险源（新建工程）本身角度进行评价或者研究具体的工程控制技术,而忽略从风险承载体系统的角度分析,也将影响穿越工程系统及既有地铁线风险管控的效果。本文统计分析了穿越工程中针对既有地铁线安全的案例事故,识别了穿越工程中影响既有地铁线安全的风险因素,将穿越工程这一复杂系统分为新建工程子系统、地质环境子系统和既有地铁线子系统,基于对系统的脆弱性定义和特征的研究,构建脆弱性评价指标体系,进而建立针对既有地铁线的基于脆弱性的风险评估方法,提出穿越工程中既有地铁线的风险动态管控体系。主要包括以下研究内容:（1）在分析穿越施工对地层、既有地铁线影响机理的基础上,通过对北京市典型的新建地铁、新建市政隧洞等穿越既有地铁线工程案例的统计分析,得出了针对既有地铁线的事故特征及其影响因素;基于穿越工程事故的定义,从新建工程特性、地质环境条件、既有地铁线特性和施工管理四个维度识别了包括新建工程开挖面积、施工工法、与既有地铁距离等六个方面的风险因素,为穿越工程复杂系统中既有地铁线的风险评估和控制奠定了基础。（2）基于脆弱性理论,建立了脆弱性评价与风险评价之间的关系,指出风险是扰动作用于具有一定脆弱性的系统后所产生的结果。界定了穿越工程系统中既有地铁线的脆弱性概念,根据系统脆弱性递次演化规律,提出了脆弱性特征三要素,即暴露度、敏感度和适应度,构建了包含工程技术因素、项目管理因素和人员特征因素在内的脆弱性三级评价指标体系,提升了既有地铁线风险评估指标体系的全面性和系统性。（3）利用突变级数法的基本原理,建立了穿越工程系统中既有地铁线的脆弱性评价动力学模型,确定了三级评价指标的取值方法和脆弱性评价流程,根据计算所得脆弱性指数的大小,将系统脆弱性分为四个等级。结合风险损失等级和既有地铁线客流因素,建立了基于脆弱性的风险评估方法,为地下工程安全风险评估提供了一种新的思维模式。（4）基于霍尔三维结构模型,分别以“建设过程时间维”、“参与主体责任维”和“风险管控过程维”为轴,建立了穿越工程中针对既有地铁线的三维风险控制立体模型。基于该模型,分阶段讨论了穿越工程中针对既有地铁线的动态风险控制方法和流程。归纳了穿越工程的设计要点,建立了基于CBR原理的案例库,可开展基于案例的穿越工程设计。给出了设计方案的脆弱性评价指标体系,进而可实现不同设计方案的定量评价,为复杂工程管理者的决策提供依据。将设计方案的BIM模型与有限元软件相结合,实现了新建工程对既有地铁线影响的一体化分析,得出了不同施工步序的分阶段动态控制指标,从而建立了针对既有地铁线安全的风险动态控制体系。并以BIM技术和Bentley协同平台为基本工具,搭建了既有地铁线的风险管控信息化管理平台架构,可实现穿越工程中既有地铁线的安全风险动态管控。（5）针对工程实践中既有地铁线运营管理单位对穿越工程项目群管理的困难,分析了分级管理的必要性和可行性,以风险管控信息化平台为依托,讨论了针对不同风险等级的具体管控措施,搭建了分级管控的具体流程,并通过具体案例进行了分析,实现了不同风险等级项目的合理化管控,可提高管理资源的有效配置和管控成效。（6）以新建北环水系框架箱涵上穿既有地铁区间隧道工程为依托,对两个基于案例的设计方案进行了脆弱性评价,针对脆弱性指数高的环节改进设计方案,优化提出了适用于框架箱涵上穿既有地铁线的配重顶进法,通过BIM模型和有限元一体化分析,制定了既有地铁线的分阶段变形控制指标和控制措施,工程实施完毕后既有地铁区间隧道上浮变形不到1mm,有效验证了本文的理论研究成果。
陈旭[4]（2020）在《桩墙复合支挡结构在高填方边坡中的应用及数值模拟分析》文中认为贵州省地形崎岖,是我国喀斯特地貌广泛发育的地区,由于其地形地貌的特殊性,无论是在公路的修建还是城镇基础设施的建设过程中,都难以避免遇到开山填谷的现象,接踵而至的又将是边坡的支护问题。边坡的支护型式多种多样,挡土墙、抗滑桩被广泛的应用于边坡的治理工程中,但二者也存在不同的缺陷,使得单一的支护结构型式难以满足工程的需求,桩墙复合支挡结构作为一种治理边坡的新型结构,综合了挡土墙及抗滑桩的优势被广泛的应用于土木工程中。但由于岩土工程区域的差异性,实际工况的复杂性,对桩墙复合支挡结构的理论研究往往滞后于工程实际,其力学特性、工作原理还需更进一步的研究。本文依托贵州省某高填方边坡工程对桩墙复合支挡结构开展研究,提出了桩墙复合支挡结构的计算模型,并对实际工程进行了理论计算,最后运用有限元软件建立了相应的数值模型加以分析,为类似的工程案例提供参考,本文的主要研究内容如下:（1）与桩基托梁挡土墙进行对比,介绍了桩墙复合支挡结构的结构型式,并提出了计算模型,推导了该结构的内力计算公式。（2）以实际工程为背景,提出分别采用单排抗滑桩、门架桩及桩墙复合支挡结构作为主滑段治理措施的方案,并对三种方案进行了比选,最后运用理论公式对该桩墙复合支挡结构进行内力计算。（3）采用有限元软件Midas GTS NX建立桩墙复合支挡结构数值模型,与理论计算的挡土墙、抗滑桩受力情况进行了对比分析。（4）采用控制变量的方法建立了相同工况条件下单排抗滑桩、门架桩的数值模型,从受力特性、施工工艺及工程造价等方面分析单一支护结构型式与复合支挡结构作为高填方边坡支护结构的优缺点。
刘荟达[5]（2020）在《砾性土抗液化强度与三轴试验关键问题研究》文中进行了进一步梳理以往天然和人工砾性土场地都曾发生地震液化破坏现象,但未引起足够重视。2008年汶川地震中出现天然沉积砾性土液化现象,液化土含砾量由5%至85%以上,规模远超以往砾性土液化震害,颠覆天然砾性土场地为天然优良地基的传统认识。考虑砾性土工程应用广泛性,宽含砾量范围的砾性土液化成为近10年国内外岩土地震工程中的前沿和热点课题。土体的抗液化强度是液化研究中最基础环节。室内三轴试验作为获取砾性土力学特性的基本途径,目前存在几个关键问题亟待解决:一是橡皮膜顺变性影响和修正方法,二是含砾量及相对密度对砾性土抗液化强度真实影响,三是非水平场地砾性土层抗液化能力评价方法。橡皮膜顺变性校正技术在过去20年中发展有限,严重阻滞砾性土液化理论和场地液化评价技术发展,是当前砾性土液化研究的关键与瓶颈。含砾量作为砾性土区别于砂土的最主要因素,对砾性土抗液化能力影响尚无法得出统一结论,制约着液化基础理论与判别技术的完善;相对密度是粗粒土液化的重要影响因素,但始终无法正确揭示其对液化强度的影响规律,使液化判别理论缺乏可靠的定量依据。存在初始剪应力比的非水平砾性土场地,其液化评价方法备受关注,但缺乏可靠的分析理论,使这类场地的液化判别理论和工程化方法的发展及其受限。本文广泛收集现有砾性土液化研究资料,扩充已有信息资料库,依托中国地震局工程力学研究所GDS大尺寸动三轴仪,开展砾性土试验技术与抗液化强度研究。以汶川地震中真实液化土壤为主要研究对象,建立科学、系统、可靠的橡皮膜顺变性校正系列方法,以此作为核心,开展不同条件下砾性土抗液化强度发展规律研究,为砾性土液化机理与判别方法研究提供重要依据与参考。开展均等固结条件下含砾量、相对密度对液化强度影响规律,提出砾性土液化发展科学合理的预测模型及公式;开展非均等固结条件下初始剪应力比影响的分析原理及方法研究,建立可反映初始剪应力比对砾性土液化强度影响规律的液化强度计算模型。本文主要成果及创新如下:1.开展砾性土橡皮膜嵌入体积量测技术与计算方法研究。首次将双尺寸法应用于大颗粒粗粒土及大尺寸设备,论证方法可行性与结果可靠性,实现常规仪器中砾性土膜嵌入体积准确测量。提出橡皮膜厚度影响条件,以粒径同膜厚相对关系定量给出膜厚影响的解答;建立粗粒土橡皮膜嵌入体积计算新公式,克服现有单变量公式无法有效应对级配多样性的缺陷;指出补水过程砾性土体积变形规律,论证各向同性假设应用于砾性土的局限性。2.开展砾性土橡皮膜顺变性校正技术研究。基于计算修正基础理论,建立考虑橡皮膜顺变性的砾性土孔压增量模型,与仪器补偿结果对比,论证计算结果可靠性;揭示粗粒土橡皮膜顺变性修正系数非线性发展新规律,提出修正系数经验计算式。基于橡皮膜校正结果,提出橡皮膜顺变性对粗粒土抗液化强度影响误差新模型与误差预测计算式。3.开展三轴均等固结条件下含砾量和相对密度对砾性土抗液化强度影响研究。发展砾性土制模技术,室内成功复现砾性土液化现象,对比不同含砾量及密实度砾性土液化特性。揭示含砾量对砾性土液化强度影响规律,提出门槛含砾量概念与含砾量修正系数预测计算式,为场地液化判别提供关键依据;确定不同密实度砾性土抗液化强度真实对比关系。4.开展三轴非均等固结试验下初始剪应力比对砾性土抗液化强度影响研究。分析现有初始剪应力比修正系数研究方法缺陷,由球应力标准化法和最大往返剪切作用面理论,提出最大往返剪切作用面上初始剪应力比影响分析新方法,在多种试验条件对方法进行验证。提出初始剪应力比修正系数确定新方法,基于三轴试验得出代表性砾性土初始剪应力比修正系数建议值,实现对存在初始剪应力比影响的砾性抗液化强度评价。
薛晓辉[6]（2020）在《富水黄土隧道服役性能劣化机理及处治技术研究》文中进行了进一步梳理黄土隧道受开挖卸荷、地表强降雨、农田灌溉、人为活动、沟谷地形等因素的影响而形成富水段,导致围岩劣化程度较高,诱发隧道衬砌开裂、剥落、渗漏水、空洞等病害的形成,严重威胁隧道服役性能。为深入研究富水黄土隧道服役性能的劣化机理及处治技术,本文首先从理论角度研究富水黄土隧道结构劣化规律,建立了修正的荷载-结构理论模型,并从细观、宏观角度分析了围岩劣化机理及影响因素,进而采用物理模型试验从围岩-结构相互作用角度研究不同富水工况下隧道服役性能劣化机理,搭建了服役性能监测系统,提出了病害综合处治技术体系。本文主要研究工作和成果如下:（1）针对典型富水黄土隧道工程案例,采用多种手段对衬砌裂缝、渗漏水、空洞及层间脱空状况进行现场调研,总结分析裂缝几何形态及分布位置、渗漏水类型及分布位置、空洞及层间脱空的轴向尺寸的基本特征,并定性分析富水黄土隧道服役性能劣化的表现形式及基本模式,为研究服役性能劣化机理及处治方法提供基础性资料。（2）基于现有黄土隧道荷载结构计算理论,考虑裂缝宽度w、裂缝深度d、富水体厚度h0、空洞半径r0等参数对衬砌结构荷载分布的影响,建立修正的荷载-结构分析理论模型,并辅以数值模拟手段验算了52种工况,结果表明该理论模型能够客观、准确地揭示富水黄土隧道衬砌结构性能劣化规律,为衬砌结构性能劣化处治提供理论支撑。（3）采用高精度μCT扫描系统对不同含水量及浸水时间下黄土孔隙度、各向异性度等细观参数进行测试,并利用多种室内试验手段对不同浸水时间下黄土黏粒含量、Zeta电位、离子浓度、抗剪强度等宏观参数进行分析,从而从宏细观角度全面揭示富水黄土隧道围岩性状劣化影响因素及规律,进一步诠释了黄土强度随浸水时间呈“勺形”变化并在浸水第5d达到最低值的根本原因,为确定围岩劣化处治最佳时机提供理论支撑。（4）研发富水黄土隧道服役性能物理模型试验系统,依托实际工程,设计地表水下渗、周边裂隙水入渗、地下水位上升等富水工况,通过量测隧道围岩压力、衬砌结构弯矩、轴力及整体变形等参数,从结构-围岩相互作用角度揭示了富水黄土隧道服役性能劣化机理及规律,并以深埋两车道隧道为例,给出了围岩注浆范围为4m、重点加固拱脚及仰拱部位的劣化控制标准。（5）采用“振弦式传感器+分布式光纤”相结合的手段、“洞内有线+洞外无线”的组网方式搭建富水黄土隧道服役性能监测系统,依托实际工程,利用该监测系统对隧道围岩、初支、衬砌结构服役性能进行全面监测,并与物理模型试验结果对比拟合,进一步揭示了富水黄土隧道服役性能劣化规律。（6）在已有黄土隧道病害处治技术基础上,依托实际工程,提出了基于地下水平衡理论的可控注浆加固技术与基于碳纤维编织网的衬砌病害快速修复技术,并利用现场观察、室内试验、数值模拟等手段对其处治效果进行评价,最终形成了富水黄土隧道病害综合处治技术体系,为制修订富水黄土隧道病害处治技术规范提供借鉴。在复杂水文地质条件的影响下,富水黄土隧道围岩性状劣化度高,导致隧道结构受力不均衡,严重威胁服役性能,研究不同富水工况下黄土隧道服役性能的劣化机理及影响因素,提出针对性较强的处治措施,可为黄土地区公路隧道设计施工及运营养护提供技术支撑。
濮昕韵[7]（2019）在《工业丙烯-丙烷精馏过程全塔表观效率研究》文中提出精馏,作为目前应用成熟度最高的均相分离技术,经过近百年的发展,已有相对成熟的理论基础和操作经验,但其仍处于半经验半科学的学科水平。当前精馏技术发展的最大壁垒便是塔板效率的准确预测,研究如何准确预测塔板效率不仅可以推动学科发展,更有助于实现工业精馏过程的节资节能。塔板效率是关于体系物性、操作设备的极为复杂的函数,其定义也不唯一。塔板效率的准确预测,对于工业应用的最大意义便是可靠评价全塔表观效率（Ea）,使其达到工程设计参考的效率范围,提高设计和标定成功率。丙烯塔是当前化工行业中生产高纯度丙烯的主要装置,由于丙烯-丙烷属于典型的近沸体系,因此丙烯塔的实际板数众多,一般都超过180块实际板。结合当前国内难以可靠评估丙烯塔Ea的难题（经常出现大于100%的评价结果）,本课题将Ea的预测误差区分为工艺变量（理论板数）和设备变量（全塔效率及实际板数）两类预测误差,并量化了两类预测误差的影响,最终实现了丙烯塔Ea的可靠评估。理论板数（NT）的本质是以相平衡为尺度来丈量分离要求最终需要多少个平衡级的过程。因此,相平衡性质的预测精度对理论板数的计算误差有着决定性影响。本文对丙烯-丙烷体系开展了相平衡研究,并开发了新的相平衡关联方法（COSMO-RS+PR）,与数据库进行对比（多组相平衡数据）,体系压力的平均预测偏差不超过0.18%,丙烯气相摩尔组成的平均预测偏差不超过0.48%,在广温度区间范围内（230～350 K）,本方法预测精度最高,且准确地描述出该体系相对挥发度在丙烯高浓度区的奇特变化趋势。基于本关联法,进一步研究了该体系在丙烯高浓度区的非理想性特征,采用将液相、气相非理想性分开考虑的办法,找出了T≈310 K时,该体系在丙烯高浓度区非理想性最低,最接近理想状态。通过密度实验数据,得到了超额摩尔体积VmE的变化趋势,发现在丙烯高浓度区,T≈310K时,该体系分子间吸引力和排斥力近似可以抵消,VmE等于0。佐证了本文找到的T≈310 K时体系非理想性最低是准确的,并首次成功解释了相对挥发度在丙烯高浓度区随着温度升高会先变大后减小的趋势。基于丙烯-丙烷体系的相平衡研究,量化了全回流及部分回流下,该体系相对挥发度预测偏差对丙烯塔NT计算误差的影响。根据量化结果,基于逐板计算法思路,建立了丙烯塔NT的精确严格计算模型。本模型有三大特点:基于全塔变相对挥发度假设、基于全塔变摩尔流假设、基于轻重组分间汽化潜热比值全塔非恒定假设。通过这三个假设使本模型更加严谨,计算精度超过现有各类NT模型,为丙烯塔的NT计算提供了标准值。基于丙烯塔NT的标准值,对比了现有各类捷算法计算丙烯塔NT的误差,并给出了新的专门适用于丙烯塔的捷算法模型,平均预测偏差约为1.5块理论级,为准确快速估算丙烯塔NT提供了支撑。对比了在使用Aspen Plus进行丙烯塔设计和标定时,运用不同热力学方法进行丙烯塔NT计算的误差,为设计者们根据不同的实际工况选择合适的方法进行丙烯塔设计或标定提供了指导,也为实际塔的操作工况调整提供了理论依据。在丙烯塔NT精确计算基础上,筛选了各类全塔效率Eoc模型对可靠评估Ea的适用性,通过与生产厂数据对比,实际板数计算误差约为3块,证明当前丙烯塔Ea可靠评估的难点并不在于Eoc关联模型的精度不够,而是对于丙烯塔NT预测存在较大偏差。通过归纳各类降额设计影响因素,最终给出了丙烯塔Ea可靠评价的思路和方案。通过本文给出的塔设备Ea可靠评价的流程,为最终实现塔板效率的精确预测提供了新的思路和切入点。
周雪冬[8]（2019）在《电子级SiH4精馏系统动态驱动过程模拟及优化》文中进行了进一步梳理硅烷（Silane）作为一种特种气体被越来越多的应用于电子工业,根据国标GB/T15909-2009,硅烷的质量分数需要达到99.999 9%（6N）,才能满足电子级气体的要求,纯度等级越高则意味着生产越困难。因此生产电子级硅烷的工艺一直以来为学者们所关注。目前国内某硅材料企业采用氯硅烷歧化法生产电子级硅烷,为使得硅烷纯度能达到9N以上,企业在多级精馏工艺后还加入了化学吸附工艺来进一步去除硅烷气中的磷烷和硼烷。本文以精馏系统中的硅烷塔为研究对象,基于过程模拟计算方法,分别对硅烷塔的稳态及动态运行情况进行研究,将模拟结果与企业生产数据进行对比。本文的研究内容主要分为以下三部分:首先,从热力学角度,对硅烷塔内的物系进行分析。明确各物质的基本属性,针对物系特性讨论并确定热力学方法。在Aspen Properties模块考察物系的热力学性质。得到分压图、三元相图等信息,结果表明在所选择的操作温度压力下,该物系属于易分离体系且不存在共沸点。其次,运用Aspen Plus里DSTWU模块对硅烷塔进行简捷计算,得到回流比RR=4.75、进料板=27等基本参数。由基本参数出发,应用RadFrac模块进行严格校核计算,得到硅烷塔水力学参数等详细数据,分析塔内的物理现象。最后将所得各项数据与工业生产的设备及运行参数进行对比,对比后发现各项数据吻合度均很好。最后,在一二部分的基础之上,研究硅烷塔的动态特性。基于Aspen Plus Dynamics平台上模拟硅烷塔动态运行情况,制定三种不同的系统控制方案,整定控制系统中各PID控制器的模型及控制参数,研究发现加了温度—组分串级控制的方案控制效果最佳。
陈楷[9]（2019）在《基于比例边界有限元的岩土工程精细化分析方法及应用》文中提出为推动能源清洁低碳化转型,加快实现非石化能源比重的发展目标,我国提出了超前谋划水电等清洁能源的发展布局,并在西南和西北地区规划和开工建设了一批高坝大库,其中高土石坝等土工构筑物约占50%。但由于我国西南和西北地处活跃地震带区、强震频发、对结构潜在破坏力强,一旦强震导致的高坝破坏将产生难以估量的失事后果及次生灾害,严重威胁国民生命财产安全及地区经济发展,使得我国高土石坝等土工结构的抗震安全问题尤为突出。因此,确保工程平稳运营,开展地震安全性能评价研究具有重大的理论和工程意义。精细化可进一步提高分析的合理性和准确性,是国内外数值分析的必然趋势。由于此类构筑物地形条件和结构复杂,且同时考虑结构-无限地基、材料界面相互作用等问题,对精细化分析提出了较高的要求,因此高土石坝等土工构筑物在精细化分析研究方面成果很少。此外,此类工程体量庞大（一般高度超过百米,长和宽超过1公里）,同时存在着防渗面板、防渗墙等关键的小尺度部件（最小厚度约0.3m）,结构自身尺度相差十分悬殊（可达数百倍至千倍）,使得采用传统技术难以高效地建立精细的分析网格。因此,发展能准确描述结构关键核心部件损伤破坏过程的跨尺度网格离散和分析技术,对高土石坝等进行精细化抗震分析研究,具有重要研究意义和工程应用价值。本文结合国家重点研发计划“强震作用下特高土石坝多耦合体系损伤演化机理及安全评价准则研究”,国家自然科学基金“极震荷载下筑坝堆石料变形特性及特高堆石坝极限抗震能力研究”和重要水利水电工程“如美高心墙堆石坝计算研究”、“考虑坝-基-库水体系相互作用的大石峡水利枢纽工程面板坝三维非线性静、动力精细化有限元分析”、“新疆阿尔塔什水利枢纽工程混凝土面板堆石坝专题研究”等。针对大型土工构筑物静-动力分析和抗震安全评价存在的网格精细化、非线性等计算分析问题,基于比例边界有限元（Scaled Boundary Finite Element Method,SBFEM）理论,主要开展了下述工作:（1）采用高效的四分树/八分树离散技术进行结构跨尺度精细网格生成,并开发了单元格式转换等相关配套处理程序,实现了操作简便、低人力成本、易修改的精细化模型生成,解决了以高土石坝为代表的大型复杂岩土工程结构网格精细化、高效离散的问题。（2）引入多边形平均值函数插值多面体边界面单元,通过SBFEM弹性理论推导获得半解析的单元形函数和应变位移矩阵,发展了三维比例边界复杂多面体单元,可求解传统方法难以直接计算的八分树单元,提高了分析方法的灵活性、通用性和鲁棒性,实现了工程结构跨尺度精细化分析。（3）采用边界高斯积分点和常刚度矩阵,构造单元形函数和应变位移矩阵;然后在比例边界单元域内增加积分点求解协调矩阵、刚度矩阵和应力积分等,发展了可用于弹塑性分析的比例边界二维多边形及三维多面体单元,解决了传统SBFEM难以进行非线性分析的问题。（4）联合平均值多边形插值和界面单元理论,构造了空间多边形三维界面单元,解决了传统Goodman单元难以直接求解多面体单元界面的问题,与前述工作共同集成了可考虑无限地基-土体-界面-结构相互作用的全体系跨尺度精细化分析方法。（5）采用面向对象设计方法和单元封装技术,抽象出SBFEM与FEM单元构造的共同属性,统一了两种数值分析方法程序开发接口,在课题组GEODYNA有限元软件平台上集成了新发展的数值算法,实现了基于单元库的SBFEM-FEM无缝耦合计算;根据八分树离散的正方体单元具有几何相似的特点,提出了高效的非线性相似单元加速技术,显着改善了大规模弹塑性精细分析的求解效率。本文发展的跨尺度精细化分析方法己成功应用于如美（世界最高心墙坝,315m）、大石峡（在建最高面板坝,247m）、三澳核电等十余项重大水电、核电工程,并拓展应用于地铁结构的地震损伤破坏评价,具有很好的推广应用前景。
雷达[10]（2018）在《抗滑桩加固的高陡边坡桥基地震反应特性研究》文中研究指明受工程地质条件影响,一些桥墩不可避免的位于滑坡、岩堆、高路堤等高陡边坡上,为了控制地震时桥墩基桩的受力变形,抗滑桩广泛应用于高陡边坡桥基的抗震加固工程中。使用抗滑桩加固高陡边坡桥墩基桩,一方面需要考虑地震时斜坡效应的影响,桥墩两侧岩土体为非对称分布,后侧土体对基桩施加动土压力;另一方面,抗滑桩与桥墩基桩存在相互作用,包括后排抗滑桩通过中间介质将部分滑坡推力传给桥墩基桩、桥墩基桩受荷后分担部分水平荷载给前排抗滑桩;同时,高陡边坡的地震响应特性和破坏特点、抗滑桩的受力破坏模式等也会影响桥墩基桩的受力变形。由于国内外鲜有抗滑桩等抗震支挡结构加固高陡边坡桥基的试验研究,相关文献和技术资料匮乏,导致抗滑桩的设计原则比较模糊,具体设计方案偏重于工程经验或经验性的理论推算,抗滑桩加固高陡边坡桥基的优化设计工作停滞不前,严重制约了抗震设防地区的高陡边坡桥基加固工程的建设质量,为本可避免的生命财产损失埋下隐患。开展抗滑桩加固高陡边坡桥基的试验研究,对桥墩基桩、抗滑桩、高陡边坡的地震反应进行机理分析,提炼抗滑桩优化设计的主要影响因素和方法势在必行。本文以抗滑桩加固高陡边坡抗滑段及下滑段桥基为研究对象,设计完成不同缩尺比例的大型振动台模型试验,研究了不同频率、加速度峰值的地震作用下桥墩基桩、前排抗滑桩、后排抗滑桩的受力变形特性,并结合物理模型的破坏发展,探讨了高陡边坡的地震反应和频谱响应规律。利用三维仿真动力计算模型分析抗滑桩桩位对桥墩基桩受力变形的影响,总结归纳抗滑桩桩位优化设计的主要影响因素,得到抗滑桩加固高陡边坡桥基的优化设计原则和步骤。根据高陡边坡桥墩基桩的受力变形特点,建立力学计算模型和假定条件,研究设计计算方法。论文的主要研究内容包括:（1）设计抗滑桩加固高陡边坡桥基的振动台试验模型,利用量纲分析法进行振动台模型试验的相似关系设计,根据试验目的和要求,完成微粒混凝土模型桩、岩土模拟材料的配制,开展了梁跨荷载模拟、测点布设、地震波加载、边界处理等试验准备工作,梳理得到整套试验设计方法。（2）基于抗滑桩加固高陡边坡抗滑段桥基、下滑段桥基的大型振动台模型试验,系统研究了不同频率、加速度峰值的地震作用下桥墩基桩、前排抗滑桩、后排抗滑桩的受力变形特性,探讨了前排抗滑桩、后排抗滑桩的抗震加固效果及高陡边坡的地震破坏特点,深入分析了后排抗滑桩的卸荷效应和破坏失效机理。（3）通过对加速度时程曲线进行频谱分析,研究了高陡边坡土体的滤波效应、自振频率响应特性、频段耦合效应等,利用PGA放大系数云图、土体应变云图得到了不同频率、加速度峰值地震作用下抗滑桩加固高陡边坡桥基的动力响应规律,以及不同土体的应变响应特点,验证了磷青铜带测试土体变形的可行性,探讨了岩土阻尼与振动波频率的定性关系,并结合地震波临空放大理论,剖析了可塑性粉质粘土的滑坡推力变化规律。（4）基于抗滑桩加固高陡边坡上桥基的大型振动台模型试验规律,建立原型工点的三维仿真动力计算模型,分析前排抗滑桩桩位、后排抗滑桩桩位对桥墩基桩受力变形的影响,提取主要控制因素,总结归纳抗滑桩与桥墩基桩的地震相互作用规律,得到不同桩位的前排抗滑桩、后排抗滑桩受力变形规律,结合高陡边坡桥基的地震反应特点,制定抗滑桩加固高陡边坡桥基的优化设计原则和步骤,并提出桥墩基桩、抗滑桩能继续服役的安全阈值。（5）通过分析高陡边坡上桥墩基桩的地震受力变形特性,以桥墩的位移变形、桩侧土压力荷载为边界条件,建立桥墩基桩受力变形的力学计算模型和基本假定条件,以后侧基桩为分析对象,得到修正叠加的计算结果,通过比较理论计算值和三维仿真结果,验证了方法的可行性,并讨论了修正系数随地震强度的变化规律。
二、土与结构相互作用简捷计算方法（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、土与结构相互作用简捷计算方法（论文提纲范文）
（1）流冰荷载作用下双柱式钢筋混凝土桥墩动力响应分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 课题背景及研究意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 桥梁结构的流冰荷载 |
| 1.2.2 桥梁结构的流冰撞击响应 |
| 1.2.3 流冰荷载识别 |
| 1.3 本文研究内容 |
| 2 呼玛河大桥流冰环境与结构响应现场实测研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 流冰参数及获取方法 |
| 2.2.1 流冰参数 |
| 2.2.2 流冰参数获取方法 |
| 2.3 呼玛河大桥现场监测方案 |
| 2.3.1 工程概况 |
| 2.3.2 监测参数与硬件设备 |
| 2.3.3 现场监测流程 |
| 2.4 呼玛河大桥流冰期环境与结构响应监测 |
| 2.4.1 监测时段选择 |
| 2.4.2 监测结果及分析 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 基于有限元方法的桥墩结构流冰荷载数值模拟 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 有限元基本方法 |
| 3.3 结构流冰荷载数值模拟计算流程 |
| 3.4 呼玛河大桥流冰荷载数值计算 |
| 3.4.1 本构模型及计算参数选取 |
| 3.4.2 流冰撞击桥墩数值计算模型 |
| 3.4.3 数值模拟结果及分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 基于位移响应插值的桥梁结构流冰荷载识别 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 最大流冰撞击力计算模型 |
| 4.2.1 前苏联流冰撞击力计算公式 |
| 4.2.2 我国流冰撞击力计算公式 |
| 4.2.3 美国流冰撞击力计算公式 |
| 4.2.4 加拿大流冰撞击力计算公式 |
| 4.3 基于位移插值法的流冰荷载识别 |
| 4.4 呼玛河大桥流冰荷载识别算例 |
| 4.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
| 东北林业大学硕士学位论文修改情况确认表 |
（2）基于多功能CPTU测试的无黏性土原位状态特性与液化评价理论及应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景及问题的提出 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 多功能CPTU原位测试技术 |
| 1.2.2 基于原位测试参数及状态参数评估土体剪胀性 |
| 1.2.3 基于CPT/CPTU 无黏性土的物理状态理论 |
| 1.2.4 基于多功能CPTU的无黏性土液化评价应用 |
| 1.3 存在的问题 |
| 1.4 本文主要研究内容与技术路线 |
| 1.4.1 本文主要研究内容 |
| 1.4.2 本文的技术路线 |
| 第二章 基于CPT砂土原位状态参数确定方法 |
| 2.1 砂土CPT标定罐试验 |
| 2.1.1 试验设备及方案 |
| 2.1.2 CPT测试参数结果及分析 |
| 2.1.3 CPT测试参数与状态指标相关性 |
| 2.1.4 CPT贯入土体的影响范围 |
| 2.1.5 不同含水量对CPT贯入土体的影响 |
| 2.2 基于智能算法的CPT状态参数确定方法 |
| 2.2.1 GMDH算法 |
| 2.2.2 数据库来源及编译 |
| 2.2.3 状态参数解译方法及液化应用 |
| 2.2.4 GMDH模型分类 |
| 2.2.5 GMDH模型结果 |
| 2.3 CPT状态参数的验证与应用 |
| 2.3.1 基于GMDH状态参数的状态特性评价验证 |
| 2.3.2 基于GMDH状态参数的液化判别工程应用 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 基于电阻率CPTU无黏性土原位状态参数确定方法 |
| 3.1 基于CPT/RCPTU状态特性评估理论 |
| 3.1.1 相对密实度 |
| 3.1.2 状态参数 |
| 3.1.3 剪胀指标 |
| 3.2 构思思路 |
| 3.3 试验概况 |
| 3.3.1 试验场地 |
| 3.3.2 试验设备及方案 |
| 3.4 基于电阻率模型的状态参数计算方法 |
| 3.4.1 电阻率与状态参数的相关性 |
| 3.4.2 联合土类指数和电阻率确定归一化锥尖阻力 |
| 3.4.3 联合土类指数和电阻率确定状态参数 |
| 3.5 状态参数液化评价应用 |
| 3.5.1 相对密实度与状态参数相关性 |
| 3.5.2 相对密实度与状态参数相关关系 |
| 3.5.3 周期阻力比与状态参数相关关系 |
| 3.5.4 液化判别结果 |
| 3.6 电阻率剪胀参数 |
| 3.6.1 归一化锥阻力与电阻率剪胀参数 |
| 3.6.2 相对密实度与电阻率剪胀参数 |
| 3.6.3 状态参数与电阻率剪胀参数 |
| 3.7 电阻率CPTU状态表征流程图 |
| 3.8 本章小结 |
| 第四章 基于地震波CPTU无黏性土原位状态参数确定方法 |
| 4.1 基于SCPTU状态特性评估设计理论 |
| 4.1.1 基于原位剪切波速状态评估直接法 |
| 4.1.2 基于原位剪切波速状态评估间接法 |
| 4.1.3 基于室内剪切波速状态评估直接法 |
| 4.1.4 基于归一化小应变剪切模量状态评估直接法 |
| 4.2 试验概况 |
| 4.2.1 试验场地 |
| 4.2.2 试验设备及测试原理 |
| 4.2.3 试验结果 |
| 4.3 计算结果及比较 |
| 4.3.1 状态参数计算结果 |
| 4.3.2 基于归一化剪切波速的模型 |
| 4.3.3 基于归一化刚度G_o/q_c的计算模型 |
| 4.3.4 状态参数的液化判别应用 |
| 4.4 CPTU与剪切波速相关关系研究 |
| 4.4.1 CPTU与剪切波速相关关系 |
| 4.4.2 CPTU-V_s相关关系土分类图中应用 |
| 4.5 基于CPTU状态参数的土动力参数评价研究 |
| 4.5.1 SCPTU确定土动力参数的研究现状 |
| 4.5.2 宿迁场地典型试验结果 |
| 4.5.3 SCPTU资料与G_(max)的关系 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 基于室内砂质粉土液化试验及状态指标液化研究 |
| 5.1 室内动三轴液化试验 |
| 5.1.1 试验材料 |
| 5.1.2 试验方法 |
| 5.1.3 试验结果分析 |
| 5.1.4 微观分析 |
| 5.1.5 与已有研究比较 |
| 5.2 室内状态指标液化研究 |
| 5.2.1 数据库来源 |
| 5.2.2 非塑性细粒对CRR_(tx,15)-ψ相关关系的影响 |
| 5.2.3 评价调整后现场条件下的CRR_(tx,15)与状态参数相关关系 |
| 5.3 本章小结 |
| 第六章 基于CPTU液化势评价统一理论体系 |
| 6.1 CPTU液化判别确定性模型 |
| 6.1.1 PSO-KELM基本理论 |
| 6.1.2 CPT/CPTU液化评估框架 |
| 6.1.3 CPTU数据库 |
| 6.1.4 基于PSO-KELM方法的液化判别模型的构建 |
| 6.1.5 基于PSO-KELM方法的液化阻力比确定 |
| 6.1.6 案例分析 |
| 6.2 CPTU液化判别概率性模型 |
| 6.2.1 概率模型理论框架 |
| 6.2.2 概率模型结果分析 |
| 6.3 本章小结 |
| 第七章 基于多功能CPTU状态特性与液化评价应用 |
| 7.1 CPTU液化地基状态与判别工程实践 |
| 7.1.1 液化机理与CPTU测试参数关联性 |
| 7.1.2 CPTU状态特性参数 |
| 7.1.3 CPTU液化判别方法 |
| 7.1.4 CPTU液化地基判别工程应用 |
| 7.2 基于CPTU液化地基处理效果评价 |
| 7.2.1 液化场地介绍 |
| 7.2.2 液化地基致密化CPTU评价指标 |
| 7.2.3 CPTU液化势评价指标 |
| 7.2.4 CPTU液化势区划图评价 |
| 7.2.5 液化地基处理效果CPTU评估 |
| 7.3 CPTU多元液化判别研究 |
| 7.3.1 CPTU与 SPT相关性液化判别应用 |
| 7.3.2 基于CPTU与 V_s联合测试下液化判别应用 |
| 7.4 本章小结 |
| 第八章 结论与展望 |
| 8.1 本文主要结论 |
| 8.2 主要创新点 |
| 8.3 展望 |
| 参考文献 |
| 本文主要符号说明 |
| 致谢 |
| 攻读博士学位期间参加的主要科研项目和取得的科研成果 |
（3）基于脆弱性的穿越工程中既有地铁线风险评估与控制（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 风险的概念及其评估方法 |
| 1.2.2 隧道及地下工程风险评估 |
| 1.2.3 穿越工程的风险评估 |
| 1.2.4 脆弱性与风险 |
| 1.2.5 存在的问题 |
| 1.3 研究内容与方法 |
| 1.3.1 主要研究内容 |
| 1.3.2 研究思路和方法 |
| 2 穿越工程中既有地铁线的事故特征及风险因素 |
| 2.1 隧道开挖引起地层的变形特性 |
| 2.1.1 横向变形规律 |
| 2.1.2 纵向变形规律 |
| 2.2 穿越施工引起既有地铁结构的变形特征 |
| 2.2.1 穿越施工引起既有结构变形的机理 |
| 2.2.2 下穿施工引起既有结构的变形 |
| 2.2.3 上穿施工引起既有结构的变形 |
| 2.3 北京地区穿越工程案例的统计分析 |
| 2.3.1 北京地区地层特性分析 |
| 2.3.2 案例数据的采集 |
| 2.3.3 案例特征的统计分析 |
| 2.3.4 既有地铁结构变形特征分析 |
| 2.3.5 既有地铁结构病害特征分析 |
| 2.4 穿越施工中既有地铁线的风险因素 |
| 2.4.1 新建工程的开挖面积和施工工法 |
| 2.4.2 新建工程与既有地铁线的位置关系 |
| 2.4.3 工程地质条件 |
| 2.4.4 既有地铁线的条件 |
| 2.4.5 管理措施 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 既有地铁线的脆弱性及评价指标体系 |
| 3.1 既有地铁线的脆弱性 |
| 3.1.1 穿越工程系统的构成和特点 |
| 3.1.2 既有地铁线脆弱性的定义 |
| 3.1.3 脆弱性特征要素及递次演化规律 |
| 3.2 脆弱性评估流程 |
| 3.3 既有地铁线脆弱性影响因素 |
| 3.3.1 既有地铁线子系统因素 |
| 3.3.2 地质环境子系统因素 |
| 3.3.3 新建工程子系统因素 |
| 3.4 既有地铁线脆弱性评价指标体系 |
| 3.4.1 指标体系构建原则 |
| 3.4.2 评价指标体系构建 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 基于脆弱性的既有地铁线风险评估模型 |
| 4.1 突变理论基础 |
| 4.1.1 突变理论的数学模型 |
| 4.1.2 突变势函数的基本类型 |
| 4.1.3 突变级数法 |
| 4.2 突变理论应用于穿越工程系统的可行性分析 |
| 4.3 脆弱性评价模型研究 |
| 4.3.1 评价变量的选取 |
| 4.3.2 评价模型的建立 |
| 4.4 基于脆弱性的风险评估 |
| 4.4.1 基于脆弱性的风险评估的概念 |
| 4.4.2 后果严重性评价 |
| 4.4.3 基于脆弱性的风险评估方法 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 既有地铁线风险动态控制体系 |
| 5.1 三维立体风险控制模型 |
| 5.1.1 传统风险控制模式 |
| 5.1.2 三维立体风险控制基本原理 |
| 5.2 设计阶段的风险评估与控制 |
| 5.2.1 穿越工程设计要点 |
| 5.2.2 基于案例的穿越工程方案设计 |
| 5.2.3 设计方案的风险评估 |
| 5.2.4 既有地铁线动态控制指标的确定 |
| 5.3 实施阶段的风险动态控制 |
| 5.4 多方参与风险动态管控的实现 |
| 5.4.1 信息技术手段的利用 |
| 5.4.2 基本模块的设计 |
| 5.5 既有地铁线的分级风险管控 |
| 5.5.1 分级管控的必要性和可行性 |
| 5.5.2 分级管控体系 |
| 5.6 本章小结 |
| 6 工程应用研究 |
| 6.1 单一工程案例应用 |
| 6.1.1 案例简介 |
| 6.1.2 基于CBR的工程方案设计 |
| 6.1.3 基于脆弱性的风险评价与方案优化 |
| 6.1.4 工程实施过程控制与效果 |
| 6.2 项目群分级管理应用 |
| 6.2.1 案例的选取 |
| 6.2.2 风险等级的确定 |
| 6.2.3 分级管理的控制措施 |
| 6.3 本章小结 |
| 7 结论与展望 |
| 7.1 主要结论 |
| 7.2 主要创新点 |
| 7.3 不足与展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历及攻读博士学位期间取得的研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（4）桩墙复合支挡结构在高填方边坡中的应用及数值模拟分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.3 本文主要研究内容及技术路线 |
| 第二章 桩墙复合支挡结构计算 |
| 2.1 桩墙复合支挡结构简介 |
| 2.2 挡土墙受力分析 |
| 2.3 土压力计算 |
| 2.4 滑坡推力计算 |
| 2.5 冠梁计算 |
| 2.6 抗滑桩计算 |
| 2.7 小结 |
| 第三章 桩墙复合支挡结构在实际工程中的应用 |
| 3.1 工程概况 |
| 3.2 工程地质及水文条件 |
| 3.3 岩土体物理力学参数 |
| 3.4 工程治理措施及评价 |
| 3.5 桩墙复合支挡结构内力计算 |
| 3.6 小结 |
| 第四章 桩墙复合支挡结构数值模拟分析 |
| 4.1 有限元法概述 |
| 4.2 有限元法的计算步骤 |
| 4.3 数值模型建立 |
| 4.4 数值模拟结果分析及对比 |
| 4.5 桩墙复合支挡结构与普通抗滑桩对比分析 |
| 4.6 小结 |
| 第五章 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 |
（5）砾性土抗液化强度与三轴试验关键问题研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 砾性土液化研究背景与意义 |
| 1.1.1 砾性土的定义 |
| 1.1.2 砾性土液化研究意义 |
| 1.2 砾性土液化研究现状 |
| 1.2.1 砾性土液化机理研究 |
| 1.2.2 砾性土液化判别研究 |
| 1.3 砾性土液化研究的关键因素 |
| 1.3.1 橡皮膜影响 |
| 1.3.2 相对密度影响 |
| 1.3.3 含砾量影响 |
| 1.3.4 初始剪应力比影响 |
| 1.4 本文主要研究工作 |
| 第二章 砾性土地震液化实例 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 砾性土历史地震液化实例整理 |
| 2.3 小结 |
| 第三章 砾性土三轴液化试验 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验设备介绍 |
| 3.3 试验砾性土基本物理指标 |
| 3.4 试验方法与设计 |
| 3.5 液化试验基本结果 |
| 3.6 孔压增量模型基本参数确定 |
| 3.6.1 均等固结条件孔压增量模型参数 |
| 3.6.2 非均等固结条件孔压增量模型参数 |
| 3.7 小结 |
| 第四章 橡皮膜嵌入体积测量 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 橡皮膜嵌入体积测量方法 |
| 4.3 橡皮膜嵌入体积测量与结果 |
| 4.4 橡皮膜嵌入体积影响因素分析 |
| 4.4.1 试样尺寸的影响 |
| 4.4.2 级配条件的影响 |
| 4.4.3 橡皮膜厚度的影响 |
| 4.4.4 砾性土回弹体应变分析 |
| 4.5 橡皮膜嵌入体积预测模型 |
| 4.6 小结 |
| 第五章 橡皮膜顺变性消除方法 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 橡皮膜顺变性影响机理 |
| 5.3 橡皮膜顺变性校正理论与方法 |
| 5.3.1 橡皮膜顺变性的物理缓解方法 |
| 5.3.2 橡皮膜顺变性的仪器补偿方法 |
| 5.3.3 橡皮膜顺变性的计算修正方法 |
| 5.4 砾性土橡皮膜顺变性的计算修正 |
| 5.4.1 橡皮膜顺变性修正系数C_r的确定 |
| 5.4.2 橡皮膜顺变性修正系数C_r的预测 |
| 5.4.3 考虑橡皮膜顺变性的孔压增量模型 |
| 5.5 修正后的孔压时程对比 |
| 5.5.1 均等固结条件下孔压时程对比 |
| 5.5.2 非均等固结条件下孔压时程对比 |
| 5.6 小结 |
| 第六章 土的初始剪应力修正系数确定方法 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 K_α现有研究理论 |
| 6.2.1 K_α现有预测模型 |
| 6.2.2 K_α的试验确定方法 |
| 6.3 基于最大往返剪切作用面的分析方法 |
| 6.3.1 无初始剪应力时土的CRR计算 |
| 6.3.2 最大往返剪切作用面上K_(α,m)的计算 |
| 6.3.3 不同试验条件的K_(α,m)变化规律 |
| 6.4 K_(α,m)的改进计算模型 |
| 6.5 基于三轴试验的K_α计算方法 |
| 6.6 真实场地K_(hv)与α的估算方法 |
| 6.7 小结 |
| 第七章 砾性土抗液化强度关键影响因素研究 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 含砾量影响 |
| 7.2.1 修正后的抗液化强度 |
| 7.2.2 含砾量对抗液化强度影响规律 |
| 7.2.3 不同砾性土抗液化强度对比 |
| 7.2.4 含砾量修正系数 |
| 7.3 相对密度影响 |
| 7.4 初始剪应力比影响 |
| 7.4.1 修正后的抗液化强度 |
| 7.4.2 初始剪应力比修正系数 |
| 7.5 橡皮膜影响误差研究 |
| 7.6 砾性土与砂土抗液化强度对比 |
| 7.7 小结 |
| 第八章 结论与展望 |
| 8.1 主要工作及成果 |
| 8.2 不足与展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
| 攻读博士学位期间发表的成果 |
| 攻读博士学位期间参与的科研项目 |
（6）富水黄土隧道服役性能劣化机理及处治技术研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 隧道服役性能劣化研究 |
| 1.2.2 围岩性状演化机理研究 |
| 1.2.3 隧道结构服役性能研究 |
| 1.2.4 隧道服役性能监测技术研究 |
| 1.2.5 隧道病害处治技术研究 |
| 1.3 主要研究内容及研究方法 |
| 1.3.1 研究内容 |
| 1.3.2 研究方法 |
| 1.3.3 技术路线 |
| 第二章 富水黄土隧道服役性能劣化状况调研与分析 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 现场调研方案 |
| 2.2.1 调研范围 |
| 2.2.2 调研内容及方法 |
| 2.3 衬砌结构服役性能调研成果分析 |
| 2.3.1 衬砌裂缝几何形态 |
| 2.3.2 衬砌裂缝分布位置 |
| 2.3.3 渗漏水类型 |
| 2.3.4 渗漏水分布位置 |
| 2.4 围岩服役性能调研成果分析 |
| 2.5 服役性能劣化特性分析 |
| 2.5.1 劣化表现形式 |
| 2.5.2 劣化模式 |
| 2.6 本章小结 |
| 第三章 富水黄土隧道结构性能劣化规律分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 黄土隧道荷载结构计算理论基础 |
| 3.2.1 围岩压力计算方法 |
| 3.2.2 衬砌结构计算方法 |
| 3.2.3 衬砌安全性验算方法 |
| 3.3 考虑隧道结构性能劣化的荷载结构理论模型 |
| 3.3.1 衬砌裂缝力学计算模型 |
| 3.3.2 渗漏水力学计算模型 |
| 3.3.3 衬砌背后空洞力学计算模型 |
| 3.4 隧道结构性能劣化的数值分析 |
| 3.4.1 模拟方案设计 |
| 3.4.2 数值计算模型及参数 |
| 3.4.3 计算结果及分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 富水黄土隧道围岩性状劣化机理研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 黄土微观结构的基本特性 |
| 4.3 围岩性状劣化的细观机理研究 |
| 4.3.1 CT扫描技术基本原理 |
| 4.3.2 CT试验设备 |
| 4.3.3 试验基本方案 |
| 4.3.4 试样制作 |
| 4.3.5 试验数据处理方法 |
| 4.3.6 试验结果与分析 |
| 4.4 围岩性状劣化的宏观机理研究 |
| 4.4.1 黏粒含量测试 |
| 4.4.2 Zeta电位测试 |
| 4.4.3 离子浓度测试 |
| 4.4.4 抗剪强度测试 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 富水黄土隧道服役性能劣化物理模型试验研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 相似模型试验基本原理 |
| 5.2.1 相似定理 |
| 5.2.2 相似常数的基本定义 |
| 5.2.3 相似条件关系的建立 |
| 5.2.4 相似关系的建立 |
| 5.3 围岩相似材料研究 |
| 5.3.1 围岩相似材料的选择 |
| 5.3.2 围岩相似材料的物理性能测试 |
| 5.4 隧道衬砌模型制作 |
| 5.4.1 隧道衬砌相似材料的选择 |
| 5.4.2 隧道衬砌相似材料力学性能测试 |
| 5.4.3 隧道衬砌模型的制作 |
| 5.5 模型试验箱及监测布设 |
| 5.5.1 试验模型箱设计方案 |
| 5.5.2 测试项目及传感器布设 |
| 5.6 模型试验工况方案 |
| 5.6.1 深埋两车道黄土隧道 |
| 5.6.2 浅埋偏压黄土隧道 |
| 5.6.3 大断面黄土隧道 |
| 5.6.4 试验具体步骤 |
| 5.7 模型试验结果分析 |
| 5.7.1 深埋两车道黄土隧道试验结果分析 |
| 5.7.2 浅埋偏压黄土隧道试验结果分析 |
| 5.7.3 大断面黄土隧道试验结果分析 |
| 5.7.4 富水黄土隧道服役性能劣化控制标准 |
| 5.8 本章小结 |
| 第六章 富水黄土隧道服役性能监测系统搭建及应用 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 围岩及初支结构服役性能监测技术 |
| 6.2.1 振弦式传感器基本原理 |
| 6.2.2 监测方案 |
| 6.2.3 传感器现场安装 |
| 6.3 衬砌结构服役性能监测技术 |
| 6.3.1 光纤传感器监测原理 |
| 6.3.2 监测方案 |
| 6.3.3 传感器现场布设 |
| 6.4 监测系统搭建技术 |
| 6.4.1 组网框架结构 |
| 6.4.2 数据传输原理 |
| 6.4.3 监测系统软件平台 |
| 6.4.4 技术优势 |
| 6.5 工程应用 |
| 6.5.1 工程概况 |
| 6.5.2 监测系统布设 |
| 6.5.3 监测结果分析 |
| 6.6 本章小结 |
| 第七章 基于性能劣化的富水黄土隧道病害处治技术研究 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 富水黄土隧道病害处治现有技术 |
| 7.2.1 围岩加固 |
| 7.2.2 衬砌渗漏水处治 |
| 7.2.3 衬砌结构加固 |
| 7.3 基于地下水平衡理念的可控注浆加固技术 |
| 7.3.1 工程背景 |
| 7.3.2 制定处治方案 |
| 7.3.3 可控注浆施工工艺 |
| 7.3.4 处治效果评价 |
| 7.4 基于碳纤维编织网的衬砌快速修复技术 |
| 7.4.1 工程背景 |
| 7.4.2 基于性能劣化机理的隧道衬砌快速修复技术 |
| 7.5 隧道病害综合处治技术体系 |
| 7.6 本章小结 |
| 结论与建议 |
| 主要结论 |
| 创新点 |
| 进一步研究建议 |
| 参考文献 |
| 博士期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
（7）工业丙烯-丙烷精馏过程全塔表观效率研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 创新点 |
| 引言 |
| 第1章 文献综述 |
| 1.1 工业精馏过程的塔板效率 |
| 1.1.1 精馏技术发展的技术壁垒 |
| 1.1.2 塔板效率的各类定义 |
| 1.1.3 全塔效率的求取方法 |
| 1.1.4 Murphree板效率和点效率的求取方法 |
| 1.1.5 各类塔板效率之间的关系 |
| 1.1.6 全塔表观效率的可靠性评估 |
| 1.2 理论板数严格计算方法总结 |
| 1.2.1 逐板计算法 |
| 1.2.2 图解计算法 |
| 1.2.3 解析计算法 |
| 1.3 理论板数简捷计算方法总结 |
| 1.3.1 Fenske-Underwood-Gilliland法 |
| 1.3.2 Winn法 |
| 1.3.3 有限元差分法 |
| 1.3.4 指数函数简捷算法(EFSC) |
| 1.4 工业丙烯精馏塔全塔表观效率研究进展 |
| 1.4.1 工业丙烯精馏塔全塔表观效率的评估 |
| 1.4.2 丙烯-丙烷体系的相平衡特征 |
| 1.4.3 丙烯精馏塔的理论板数计算 |
| 1.5 本章小结 |
| 1.5.1 工业丙烯精馏塔全塔表观效率研究总结 |
| 1.5.2 本文研究内容 |
| 第2章 丙烯-丙烷体系相平衡特征研究 |
| 2.1 前言 |
| 2.2 丙烯-丙烷体系的相平衡模型归纳 |
| 2.2.1 丙烯-丙烷体系的相平衡实验数据汇总 |
| 2.2.2 各类模型对丙烯-丙烷体系相平衡的预测结果 |
| 2.3 基于COSMO-RS方法的丙烯-丙烷体系相平衡预测 |
| 2.3.1 COSMO-RS基本理论 |
| 2.3.2 COSMO-RS+PR方程的方法建立 |
| 2.3.3 预测结果对比及分析 |
| 2.4 丙烯-丙烷体系相对挥发度变化趋势的分析 |
| 2.5 本章小节 |
| 第3章 丙烯精馏塔理论板数精确预测法 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 丙烯塔全塔相对挥发度预测偏差对NT计算误差的影响 |
| 3.2.1 全回流下基于Fenske法和Winn法的N_(min)计算误差对比 |
| 3.2.2 部分回流下基于EFRC模型和Winn-Underwood-Gilliland法的NT计算误差对比 |
| 3.2.3 丙烯-丙烷体系相对挥发度的高精度关联式 |
| 3.3 丙烯塔理论板数的精确预测新方法 |
| 3.3.1 逐板计算法精确预测丙烯塔理论板数 |
| 3.3.2 理论板数计算结果分析 |
| 3.4 各类经验预测法预测丙烯塔理论板数的准确性评估 |
| 3.4.1 Fenske-Underwood-Gilliland法计算丙烯塔NT误差评估 |
| 3.4.2 Winn-Underwood-Gilliland法计算丙烯塔NT误差评估 |
| 3.4.3 EFSC法计算丙烯塔NT误差评估 |
| 3.5 基于EFRC模型的丙烯塔NT预测新捷算法 |
| 3.6 Aspen Plus中各类方法设计丙烯塔时的误差对比 |
| 3.7 本章小结 |
| 第4章 可靠评估丙烯精馏塔全塔表观效率 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 生产工况数据的归纳与整理 |
| 4.3 各类塔板效率模型的适用性分析 |
| 4.3.1 O’Connell模型 |
| 4.3.2 由点效率模型计算全塔效率 |
| 4.4 塔设计过程中的降额因子 |
| 4.4.1 相平衡预测误差的影响 |
| 4.4.2 进料条件变化的影响 |
| 4.4.3 物性的影响 |
| 4.4.4 工艺操作特征的影响 |
| 4.4.5 液体流动构型的影响 |
| 4.4.6 塔内件结构参数的影响 |
| 4.4.7 安装因素的影响 |
| 4.4.8 最终实际塔板数的确定 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 结论 |
| 参考文献 |
| 附录A COSMO-RS+PR法相平衡预测偏差结果 |
| 附录B MATLAB计算程序 |
| 致谢 |
| 个人简历、在学期间发表的学术论文及研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（8）电子级SiH4精馏系统动态驱动过程模拟及优化（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 多晶硅生产工艺 |
| 1.3 硅烷生产工艺国内外研究现状 |
| 1.4 生产硅烷的主流技术 |
| 1.5 气体纯化工艺 |
| 1.6 研究对象 |
| 1.7 研究目的与内容 |
| 第二章 精馏塔数学模型及热力学模型的选择 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 过程模拟软件Aspen One简介 |
| 2.3 多组分精馏数学模型 |
| 2.4 多组分物系说明 |
| 2.5 热力学模型 |
| 2.5.1 常用的热力学模型 |
| 2.5.2 热力学模型的选取 |
| 2.6 物系可分离性讨论 |
| 2.7 本章小结 |
| 第三章 硅烷塔稳态过程模拟 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 硅烷塔的简捷设计计算 |
| 3.2.1 精馏塔设计参数分析 |
| 3.2.2 最小塔板数与最小回流比 |
| 3.2.3 简单设计计算结果 |
| 3.3 硅烷塔严格计算 |
| 3.3.1 平衡模型与传递模型 |
| 3.3.2 进料位置说明 |
| 3.4 几个重要参数的优化及讨论 |
| 3.4.1 进料板数N_F |
| 3.4.2 回流比R |
| 3.4.3 采出比D/F |
| 3.4.4 正交实验设计 |
| 3.5 严格计算结果分析 |
| 3.5.1 基本结果 |
| 3.5.2 塔内温度分布 |
| 3.5.3 硅烷塔分离效果 |
| 3.5.4 关键组分在塔内分布情况 |
| 3.6 硅烷塔的水力学分析 |
| 3.6.1 硅烷塔填料的选取 |
| 3.6.2 硅烷塔塔径的确定 |
| 3.6.3 填料层高度的确定 |
| 3.6.4 塔板水力学讨论 |
| 3.7 硅烷塔内的传递过程 |
| 3.7.1 质量传递 |
| 3.7.2 热量传递 |
| 3.8 本章小结 |
| 第四章 硅烷塔动态驱动过程模拟 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 动态控制数学模型 |
| 4.2.1 精馏塔动态特性方程 |
| 4.2.2 精馏塔传递函数 |
| 4.2.3 PID控制器 |
| 4.2.4 负反馈控制系统 |
| 4.3 稳态导入动态过程 |
| 4.3.1 设备定径 |
| 4.3.2 动态初始化 |
| 4.4 温度灵敏板的选取 |
| 4.5 系统控制方案 |
| 4.5.1 控制方案一 |
| 4.5.2 控器器参数整定方法 |
| 4.5.3 方案一控制效果 |
| 4.5.4 控制方案二 |
| 4.5.5 方案二控制效果 |
| 4.5.6 控制方案三 |
| 4.5.7 方案三控制效果 |
| 4.5.8 方案三系统响应曲线 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 符号表 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士学位期间取得的科研成果 |
（9）基于比例边界有限元的岩土工程精细化分析方法及应用（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 主要符号表 |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景与意义 |
| 1.1.1 重大工程建设世界瞩目 |
| 1.1.2 大型岩土工程精细化分析必要性 |
| 1.1.3 网格精细化分析是工程领域的分析趋势 |
| 1.1.4 精细化网格的建模难点 |
| 1.2 相关工作研究进展 |
| 1.2.1 多尺度分析方法发展概述 |
| 1.2.2 比例边界有限单元法发展概述 |
| 1.3 本文主要研究思路 |
| 2 跨尺度建模方法与比例边界有限单元法介绍 |
| 2.1 基于多边形/四分树/八分树的跨尺度建模方法 |
| 2.1.1 高效网格离散方法 |
| 2.1.2 高效网格离散生成的单元特点 |
| 2.2 比例边界有限单元法 |
| 2.2.1 比例中心要求 |
| 2.2.2 边界离散 |
| 2.2.3 弹性力学控制方程 |
| 2.2.4 比例边界坐标转换 |
| 2.3 比例边界有限单元形函数 |
| 2.4 比例边界有限元方法实现 |
| 2.5 小结 |
| 3 复杂多面体单元和空间多边形界面单元构造 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 多边形形函数的选择以及显式表达 |
| 3.3 复杂多面体比例边界有限单元构造 |
| 3.3.1 边界面类型 |
| 3.3.2 边界面形函数及偏导数 |
| 3.3.3 复杂多面体单元形函数 |
| 3.4 精度验证 |
| 3.4.1 Voronoi法离散网格 |
| 3.4.2 八分树离散网格 |
| 3.5 空间多边形界面单元构造 |
| 3.5.1 设置界面单元的必要性 |
| 3.5.2 多边形界面单元构造 |
| 3.5.3 精度验证 |
| 3.6 小结 |
| 4 二维非线性多边形单元方法 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 非线性多边形比例边界有限单元构造 |
| 4.2.1 基本原理 |
| 4.2.2 实现非线性化过程 |
| 4.3 算例验证:混凝土重力坝震害分析-Koyna大坝 |
| 4.3.1 计算模型与参数 |
| 4.3.2 计算结果 |
| 4.4 带挤压边墙复杂面板坝结构数值分析 |
| 4.4.1 多边形过渡方案 |
| 4.4.2 计算方案 |
| 4.4.3 静动力计算 |
| 4.5 小结 |
| 5 三维非线性多面体单元方法 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 基于SBFEM的非线性多面体单元构造 |
| 5.2.1 基本原理 |
| 5.2.2 单元应力应变场 |
| 5.3 非线性分析实现过程 |
| 5.3.1 高斯积分方案 |
| 5.3.2 非线性刚度矩阵计算 |
| 5.3.3 外力荷载向量计算 |
| 5.3.4 内力荷载向量计算 |
| 5.4 精度验证 |
| 5.4.1 悬臂梁结构分析 |
| 5.4.2 心墙坝弹塑性静动力数值分析 |
| 5.5 小结 |
| 6 基于SBFEM-FEM的耦合分析软件集成 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 二次开发平台 |
| 6.2.1 GEODYNA简介 |
| 6.2.2 软件工程应用情况 |
| 6.3 基于比例边界有限元方法的单元类集成 |
| 6.3.1 SBFEM程序框架设计 |
| 6.3.2 多边形/多面体单元编码规则 |
| 6.3.3 多边形/多面体单元类集成 |
| 6.4 SBFEM-FEM无缝耦合计算 |
| 6.4.1 相似单元技术研发 |
| 6.4.2 耦合计算方案 |
| 6.4.3 SBFEM-FEM耦合分析算例 |
| 6.5 小结 |
| 7 重大工程精细化分析及损伤破坏模拟 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 自适应八分树离散 |
| 7.2.1 准备工作 |
| 7.2.2 跨尺度精细网格离散 |
| 7.3 跨尺度精细化分析 |
| 7.3.1 材料参数定义 |
| 7.3.2 分析结果 |
| 7.4 拓展分析应用:大开地铁震害再现 |
| 7.4.1 跨尺度有限元分析模型 |
| 7.4.2 材料参数与分析结果 |
| 7.5 小结 |
| 8 结论与展望 |
| 8.1 结论 |
| 8.2 创新点 |
| 8.3 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间科研项目及科研成果 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（10）抗滑桩加固的高陡边坡桥基地震反应特性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 选题背景和意义 |
| 1.2 研究现状综述 |
| 1.2.1 高陡边坡地震反应的研究现状 |
| 1.2.2 抗滑桩加固高陡边坡的研究现状 |
| 1.2.3 高陡边坡上桥墩基桩的地震反应研究现状 |
| 1.2.4 难点与主要问题 |
| 1.3 研究内容与技术路线 |
| 1.3.1 研究内容 |
| 1.3.2 技术路线 |
| 第2章 抗滑桩加固高陡边坡桥基的振动台试验分析 |
| 2.1 振动台模型试验设计 |
| 2.1.1 概述 |
| 2.1.2 原型工点简介 |
| 2.1.3 振动台主要技术指标 |
| 2.1.4 模型箱的选择 |
| 2.1.5 相似关系设计 |
| 2.1.6 模型制作与填筑 |
| 2.1.7 测点布置设计 |
| 2.1.8 振动波加载方案 |
| 2.2 抗滑桩加固抗滑段桥基的试验研究 |
| 2.2.1 试验现象概述 |
| 2.2.2 加速度响应分析 |
| 2.2.3 高陡边坡应变分析 |
| 2.2.4 水平位移曲线分析 |
| 2.2.5 抗滑段桥基和抗滑桩的土压力峰值分析 |
| 2.2.6 抗滑段桥基和抗滑桩的应变分析 |
| 2.3 抗滑桩加固下滑段桥基的试验研究 |
| 2.3.1 试验现象概述 |
| 2.3.2 加速度响应分析 |
| 2.3.3 高陡边坡应变分析 |
| 2.3.4 水平位移曲线分析 |
| 2.3.5 下滑段桥基和抗滑桩的土压力峰值分析 |
| 2.3.6 下滑段桥基和抗滑桩的应变峰值分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 抗滑桩加固高陡边坡桥基的三维仿真分析 |
| 3.1 建模方法和参数选取 |
| 3.1.1 本构模型选取 |
| 3.1.2 动力边界条件 |
| 3.1.3 阻尼的选择 |
| 3.1.4 振动波的输入 |
| 3.2 三维仿真与振动台模型试验的验证匹配 |
| 3.2.1 桥墩后侧基桩弯矩对比分析 |
| 3.2.2 桥墩后侧土压力峰值对比分析 |
| 3.2.3 PGA放大系数云图对比分析 |
| 3.3 桥墩基桩的受力变形特性分析 |
| 3.3.1 抗滑段桥墩基桩的受力变形 |
| 3.3.2 下滑段桥墩基桩的受力变形 |
| 3.4 后排抗滑桩桩位的影响分析 |
| 3.4.1 桩位变化对抗滑桩加固抗滑段桥基的影响 |
| 3.4.2 桩位变化对抗滑桩加固下滑段桥基的影响 |
| 3.5 前排抗滑桩桩位的影响分析 |
| 3.5.1 桩位变化对抗滑桩加固抗滑段桥基的影响 |
| 3.5.2 桩位变化对抗滑桩加固下滑段桥基的影响 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 高陡边坡桥基的解析计算研究 |
| 4.1 概述 |
| 4.2 桥墩挠曲变形的简化计算模型 |
| 4.3 桥墩基桩受力变形的简化计算模型 |
| 4.4 三维仿真与理论计算对比分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 抗滑桩加固高陡边坡桥基的优化设计研究 |
| 5.1 抗滑桩桩位的优化设计 |
| 5.1.1 前排抗滑桩桩位的优化设计 |
| 5.1.2 后排抗滑桩桩位的优化设计 |
| 5.2 抗滑桩和桥墩基桩服役的安全阈值分析 |
| 5.2.1 抗滑桩服役的安全阈值 |
| 5.2.2 桥墩基桩服役的安全阈值 |
| 5.3 抗滑桩加固高陡边坡桥基的优化设计原则 |
| 5.4 抗滑桩加固高陡边坡桥基的设计步骤 |
| 5.5 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 结论 |
| 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间发表的论文及科研成果 |
四、土与结构相互作用简捷计算方法（论文参考文献）
- [1]流冰荷载作用下双柱式钢筋混凝土桥墩动力响应分析[D]. 马晨阳. 东北林业大学, 2021(08)
- [2]基于多功能CPTU测试的无黏性土原位状态特性与液化评价理论及应用研究[D]. 段伟. 东南大学, 2020
- [3]基于脆弱性的穿越工程中既有地铁线风险评估与控制[D]. 白海卫. 北京交通大学, 2020(06)
- [4]桩墙复合支挡结构在高填方边坡中的应用及数值模拟分析[D]. 陈旭. 贵州大学, 2020(04)
- [5]砾性土抗液化强度与三轴试验关键问题研究[D]. 刘荟达. 中国地震局工程力学研究所, 2020(02)
- [6]富水黄土隧道服役性能劣化机理及处治技术研究[D]. 薛晓辉. 长安大学, 2020(06)
- [7]工业丙烯-丙烷精馏过程全塔表观效率研究[D]. 濮昕韵. 中国石油大学(北京), 2019(01)
- [8]电子级SiH4精馏系统动态驱动过程模拟及优化[D]. 周雪冬. 西北大学, 2019(12)
- [9]基于比例边界有限元的岩土工程精细化分析方法及应用[D]. 陈楷. 大连理工大学, 2019(01)
- [10]抗滑桩加固的高陡边坡桥基地震反应特性研究[D]. 雷达. 西南交通大学, 2018(03)